76t/h碳素窯余熱回收鍋爐各輔機(jī)系統(tǒng)有哪些？(1) 蒸發(fā)系統(tǒng)蒸發(fā)系統(tǒng)(見(jiàn)圖2)包括前通道膜式水冷壁包墻、中間膜式水冷屏、高溫段“W”形小傾角對(duì)流蒸發(fā)管組I和中溫段水平和小傾角傾斜對(duì)流蒸發(fā)管組、后通道純低溫水平對(duì)流蒸發(fā)管組皿。

圖2蒸發(fā)系統(tǒng)蒸發(fā)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)：①調(diào)控脫硝煙溫該鍋爐煙氣量波動(dòng)范圍達(dá)±20%,煙氣溫度范圍650-1100C,考慮進(jìn)SCR脫硝前的有效溫度區(qū)間，按熱平衡理論，除了過(guò)熱吸熱外還需有一定的蒸發(fā)吸熱后才能將溫度降至此要求，所以在脫硝裝置前需布置適當(dāng)?shù)膶?duì)流蒸發(fā)受熱面。

因獨(dú)立的輻射受熱面或?qū)α魇軣崦鎸?duì)高溫余熱煙氣溫度和流量波動(dòng)都不能有效控制在有效溫度區(qū)域，所以采取布置足夠的膜式水冷包墻和中間水冷管屏以及高溫對(duì)流蒸發(fā)受熱面，輻射和對(duì)流蒸發(fā)受熱面的組合能有效調(diào)控脫硝溫度②能量**化利用

為**化利用能量,提高余熱蒸汽產(chǎn)量,在脫硝后布置足夠的對(duì)流蒸發(fā)受熱面適應(yīng)余熱煙氣波動(dòng)，降低省煤器的汽化率，確保鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行③水冷屏防振由于受熱面空間大，流場(chǎng)極易不穩(wěn)定,管束間會(huì)產(chǎn)生渦流共振為解決振動(dòng)問(wèn)題采取在水冷通道和對(duì)流管束間布置水冷隔墻的措施，隔墻既能作為輻射受熱面又能作為破壞振動(dòng)的隔板。

④水平和小傾角對(duì)流蒸發(fā)管束該鍋爐采用水平和小傾角對(duì)流蒸發(fā)管束代替部分輻射受熱面和上下鍋筒式垂直對(duì)流管束,鍋爐工藝簡(jiǎn)單，整體結(jié)構(gòu)緊湊次高壓鍋爐介質(zhì)汽水容積密度差相對(duì)較小，在煙氣溫度高時(shí)，對(duì)自然循環(huán)水平和小傾角的對(duì)流管束,須合理進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，防止出現(xiàn)汽水分層、倒流、循環(huán)流速低、截面含汽率偏高等安全隱患。

膜式水冷壁的管子規(guī)格為^51x5,節(jié)距100mm,通過(guò)集中下降管和頂部連接管與鍋筒連接形成兩組獨(dú)立循環(huán)回路，該回路循環(huán)倍率為30.1,循環(huán)流速0.85m/s,截面含汽率0.17;在高溫區(qū)對(duì)流蒸發(fā)管束熱負(fù)荷大,對(duì)流蒸發(fā)管束須流程長(zhǎng)度短、管束有一定傾角,防止汽水分層,提高高溫區(qū)回路循環(huán)流速。

不同循環(huán)高度的蒸發(fā)管束采用獨(dú)立回路的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，防止混合回路造成倒流、循環(huán)流速偏低、截面含汽率過(guò)高的水循環(huán)安全性問(wèn)題在低溫區(qū)，熱負(fù)荷低，為節(jié)省空間采用水平管束，獨(dú)立回路,確保水循環(huán)安全可靠沿?zé)煔饬飨蚍謩e布置高溫段兩流程“W”形管組，中溫段布置三回程水平加小傾角管組，低溫段布置四回程水平管組。

高溫“W”形對(duì)流蒸發(fā)管組I管子規(guī)格為^42x4,橫向節(jié)距100mm,錯(cuò)列，雙管圈，通過(guò)分散下降管和頂部連接管與鍋筒連接形成獨(dú)立循環(huán)回路，管組進(jìn)水處傾角為5°,出水處傾角為10°,回路循環(huán)比率為30.7,回路循環(huán)流速1.072m/s，截面含汽率0.17;中溫水平傾斜對(duì)流蒸發(fā)管組U管子規(guī)格為"42x4,橫向節(jié)距100mm,錯(cuò)列，雙管圈，通過(guò)分散下降管和頂部連接管與鍋筒連接形成獨(dú)立循環(huán)回路，管組進(jìn)水處水平布置,出水處管子傾角5°,回路循環(huán)比率為26.2，回路循環(huán)流速0.65m/s,截面含汽率0.19;低溫段水平對(duì)流蒸發(fā)管組皿管子規(guī)格為"42x4,橫向節(jié)距112mm,雙管圈，通過(guò)分散下降管和頂部連接管與鍋筒連接形成獨(dú)立循環(huán)回路，回路循環(huán)比率為34.0,回路循環(huán)流速0.5m/s,截面含汽率0.14;碳素余熱煙氣在脫硝前灰塵含量低、不易粘接，為節(jié)約空間，管束錯(cuò)列布置。

在脫硝后,因存在氨逃逸隱患,管束采用順列布置(2)過(guò)熱器系統(tǒng)碳素窯余熱鍋爐煙氣流量大、溫度高，同時(shí)，溫度和流量波動(dòng)也較大，經(jīng)熱力計(jì)算和壁溫計(jì)算，如采用逆流布置，管壁溫度會(huì)超過(guò)耐熱鋼12Cr1MoVG允許使用溫度。

因此，過(guò)熱器采用調(diào)溫較靈敏的噴水減溫和順流布置，使管內(nèi)介質(zhì)具有足夠的流速過(guò)熱器系統(tǒng)由高溫過(guò)熱器、低溫過(guò)熱器、噴水減溫器和過(guò)熱器進(jìn)口、出口連接管組成,高溫過(guò)熱器管子規(guī)格為"38x5,橫向節(jié)距100mm,單管圈結(jié)構(gòu);低溫過(guò)熱器管子規(guī)格為"42x5,橫向節(jié)距100mm,也是單管圈結(jié)構(gòu)。

高溫過(guò)熱器采用耐熱鋼12Cr1MoVG,低溫過(guò)熱器的高溫段采用耐熱鋼12Cr1MoVG,低溫段采用20G，以降低制造成本過(guò)熱器距離鍋筒和主蒸汽出口較遠(yuǎn)，連接管的相對(duì)膨脹量大，設(shè)計(jì)時(shí),考慮連接管有足夠的彎頭柔性吸收膨脹位移。

(3)省煤器省煤器系統(tǒng)圖見(jiàn)圖3。

圖3省煤器系統(tǒng)圖省煤器設(shè)計(jì)時(shí)考慮的主要因素有：①考慮SCR脫硝后氨逃逸造成的硫酸氫銨、硫氧化物的腐蝕問(wèn)題，以及低于硫酸氫氨結(jié)晶溫度受熱面積灰問(wèn)題;②為滿(mǎn)足電除塵、脫硫裝置工藝要求，省煤器排煙溫度不能高于180C;

③省煤器管子壁溫需高于酸露點(diǎn)溫度防止低溫腐蝕;④省煤器由三組蛇形管組組成,省煤器管子規(guī)格為"32x4,橫向節(jié)距80m叫順列布置便于清灰,管子橫向節(jié)距大，避免氨逃逸硫酸氫氨結(jié)晶形成粘稠物堵塞通道;⑤為防止低溫腐蝕，最末節(jié)管子材料采用ND鋼。

另外，省煤器管組可旁通，能有效保護(hù)最末節(jié)省煤器及尾部的熱管換熱器(4)受熱面的支撐和防震在前煙道對(duì)流管束區(qū)煙氣流速為8-10m/s,水冷通道截面為5000mmx8130mm根據(jù)《火力發(fā)電設(shè)備技術(shù)手冊(cè)》(機(jī)械工業(yè)出版社)**卷9-8聲學(xué)共振計(jì)算出卡門(mén)渦流頻率人=48和駐波頻率仁82.5，為防止共振，須滿(mǎn)足仁>吋k,機(jī)儲(chǔ)備系數(shù)錯(cuò)列為1.5,順列為1.4,按計(jì)算結(jié)果須在通道內(nèi)設(shè)置防震隔板。

該鍋爐采用水冷屏作為中間隔板,能解決絕熱隔板的膨脹和材料使用溫度限制的問(wèn)題，同時(shí)能作為輻射受熱面，適應(yīng)煙氣溫度和流量波動(dòng)，有效控制進(jìn)入SCR脫硝裝置的煙氣溫度前水冷通道內(nèi)的過(guò)熱器和高溫蒸發(fā)器采用管夾固定，然后兩端支撐在前后水冷壁上，中間管夾通過(guò)通風(fēng)梁支撐在中間水冷屏和兩側(cè)水冷壁墻上。

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